《武汉工程大学学报》  2013年01期 1-6   出版日期：2013-01-31   ISSN:1674-2869   CN:42-1779/TQ
混杂纤维高性能混凝土深梁受剪性能试验



0引言钢筋混凝土深梁以其巨大的承载能力，在土木工程中得到越来越广泛的应用.由于深梁的跨高比较小，在荷载作用下弯矩值较低，而剪力值却相对较高，其受剪承载力的计算在结构设计中显得尤为重要.为满足抗剪要求，深梁高度一般较大，并且需要配置大量的钢筋，这样既浪费材料，也给施工增加了难度.高性能混凝土（HPC）具有较高的强度和耐久性，将其应用于深梁结构能较大地提高深梁的承载能力，减小构件的尺寸和自重，节约材料.但主要缺点是仍然没有改变混凝土的脆性性质，并且混凝土强度越高，其脆性越大\[1\]，这使得深梁剪切破坏时延性更差，不利于结构抗震.混杂纤维混凝土以其优良的力学性能，近年来持续受到各国研究者的关注\[2-8\].能否将钢纤维/聚丙烯纤维混杂掺入高性能混凝土，得到性能更优的混凝土：一方面利用混杂纤维增加高性能混凝土的韧性，提高深梁剪切破坏延性；另一方面依靠混杂纤维的增强作用，提高深梁斜截面承载能力，减小分布钢筋用量，解决配筋过密引起的施工困难等问题.笔者进行了这方面的探讨.我国《纤维混凝土结构技术规程》（CECS 38∶2004）对钢纤维部分增强钢筋混凝土深梁受剪设计内容进行了规定\[9\]，但有关混杂纤维高性能混凝土深梁的规定还是空白.夏冬桃等\[10\]对钢/聚丙烯混杂纤维高性能混凝土深梁受弯性能进行了研究，指出混杂纤维能显著提高高性能混凝土深梁的开裂弯矩和屈服弯矩，同时深梁极限承载力和受弯韧性大幅提高.目前国内外对于混杂纤维高性能混凝土深梁受剪性能的研究还鲜有报道，本文采用正交试验法，设计18组混杂纤维HPC深梁以及2组HPC深梁对比试件，通过静力试验研究其受剪性能，以期为《纤维混凝土结构技术规程》增补有关混杂纤维混凝土深梁的内容提供参考.1试验概况1.1试件设计采用正交试验法，按照《纤维混凝土结构技术规程》（CECS 38∶2004）的有关要求，选用L18（21×37）正交表设计18组钢-聚丙烯混杂纤维HPC深梁，同时设计了2组不掺纤维的对比深梁.正交设计时考虑的影响因素有钢纤维体积率、长径比及类型、聚丙烯纤维体积率、水平及竖向分布钢筋配筋率等.正交试验的因素及水平安排详见表1.所有深梁截面尺寸均为150 mm×500 mm，长1 040 mm，跨高比均为1.6，剪跨比λ=a/h0=1，其中a=h0=400 mm.为防止混凝土发生局压破坏，支座及加载点处均设置钢垫板，垫板宽度均为120 mm.为确保深梁发生剪切破坏，20组深梁下部的0.2 h（h为梁高）范围内均配置了418作为纵向受力钢筋，分上下两层布置，配筋率为1.356%，纵向钢筋的锚固满足GB50010-2002中的有关规定.水平及竖向分布钢筋均采用HPB235钢筋10.深梁相关参数及受剪试验结果见表2.表1因素水平表Table 1Factors and levels tabl
因素A
钢纤维体
积率/%B
钢纤维
类型C
聚丙烯纤维
体积率/%D
钢纤维
长径比E
水平分布筋
配筋率/%F
竖向分布筋
配筋率/%水平10.5端钩形0.0553000水平21.0波纹形0.110500.5810.581水平31.50.165700.8720.872第1期刘胜兵，等：混杂纤维高性能混凝土深梁受剪性能试验
武汉工程大学学报第35卷
表2试件参数及试验结果
Table 2Parameters of test specimens and test results
深梁
编号A
钢纤维体
积率/%B
钢纤维
类型C
聚丙烯纤维
体积率/%D
钢纤维
长径比E
水平分布筋
配筋率/%F
竖向分布筋
配筋率/%剪切初裂强度
(Vfcr/bh0)/
MPa抗剪极限强度
(Vfu/bh0)/
MPaBF3-1-11(0.5)1(波纹形)1(0.055)3(70)2(0.872)2(0.872)3.6311.88BF1-2-12(1.0)1(波纹形)1(0.055)1(30)1(0)1(0)3.447.71BF2-3-13(1.5)1(波纹形)1(0.055)2(50)3(0.581)3(0.581)4.7510.42BF2-1-21(0.5)1(波纹形)2(0.11)2(50)2(0.872)1(0)4.3810.00BF3-2-22(1.0)1(波纹形)2(0.11)3(70)1(0)3(0.581)4.507.59BF1-3-23(1.5)1(波纹形)2(0.11)1(30)3(0.581)2(0.872)4.2510.00BF1-1-31(0.5)1(波纹形)3(0.165)1(30)1(0)3(0.581)2.888.17BF2-2-32(1.0)1(波纹形)3(0.165)2(50)3(0.581)2(0.872)5.0010.21BF3-3-33(1.5)1(波纹形)3(0.165)3(70)2(0.872)1(0)4.0610.84DF1-1-11(0.5)2(端钩形)1(0.055)1(30)3(0.581)1(0)2.889.21DF2-2-12(1.0)2(端钩形)1(0.055)2(50)2(0.872)3(0.581)2.5011.04DF3-3-13(1.5)2(端钩形)1(0.055)3(70)1(0)2(0.872)3.6310.75DF3-1-21(0.5)2(端钩形)2(0.11)3(70)3(0.581)3(0.581)3.2511.13DF1-2-22(1.0)2(端钩形)2(0.11)1(30)2(0.872)2(0.872)4.1312.13DF2-3-23(1.5)2(端钩形)2(0.11)2(50)1(0)1(0)4.387.92DF2-1-31(0.5)2(端钩形)3(0.165)2(50)1(0)2(0.872)4.066.88DF3-2-32(1.0)2(端钩形)3(0.165)3(70)3(0.581)1(0)3.2510.29DF1-3-33(1.5)2(端钩形)3(0.165)1(30)2(0.872)3(0.581)3.1312.00C-1000.5810.8722.727.55C-200003.256.67注： 表中BF系列表示采用波纹形钢纤维的混杂纤维高性能混凝土深梁，DF系列表示采用端钩形钢纤维的混杂纤维高性能混凝土深梁；BF2-3-1表示波纹形钢纤维长径比的水平取为2、体积率的水平取为3、聚丙烯纤维体积率的水平取为1时的混杂纤维高性能混凝土深梁，其它依此类推;Vfcr、Vfu分别表示深梁斜截面初裂荷载和极限荷载，b、h0分别表示深梁截面宽度和有效高度.1.2试验材料试验采用HPC的基体强度为C50，由于钢纤维和聚丙烯纤维掺量均较低，对HPC原有组分体积变化影响不明显，故现场配置混杂纤维HPC时，除纤维外其它组分均与基体HPC相同.混杂纤维HPC的材料选用、配合比设计及现场配置等内容参见文献\[11\].采用标准试验方法测得的基体HPC立方体抗压强度为52.1 N/mm2，劈拉强度为3.35 N/mm2，钢筋的力学性能指标见表3.表3钢筋的力学性能指标
Table 3Mechanical properties of steel bar
钢筋实测直
径/mm屈服强度
σs/MPa极限强度
σb/MPa延伸
率/%1818.537055027 1010.4300395261.3加载装置试验在5 000 kN的压力试验机上进行，采用跨中单点集中加载的加载方式.试验加载装置见图1.图1压力试验系统
Fig.1Test loading device1.4测试内容及方法试验中需要测试的内容及方法：a.布置14个50 mm×4 mm混凝土电阻应变片量测纤维混凝土应变，见图2；b.在纵向受力钢筋中部以及与两个可能破坏斜截面相交的分布钢筋上布置3 mm×2 mm应变片测量钢筋应变；c.在深梁跨中布置位移计、支座布置百分表以量测跨中挠度及支座沉降；d.采用目测法确定斜截面初裂荷载，以斜截面开裂的前一级荷载作为斜截面初裂荷载；e.采用传感器记录深梁受剪极限荷载.图2混凝土应变片布置
Fig.2Location of concrete strain gauges1.5失效准则试验后期，当油泵机继续进油而电子秤读数不增加或反而降低，同时位移计读数急剧增加时，可以认为试件达受剪极限状态，为得到荷载-跨中挠度曲线下降段，此后采用位移加载.2试验结果及分析2.1破坏形态及破坏过程所有20组试验深梁均发生剪切破坏，其中，除BF1-2-1、DF1-1-1、DF2-2-1、DF1-2-2及DF2-3-2发生斜压破坏外，其余混杂纤维HPC深梁及2组对比深梁均发生劈裂破坏.混杂纤维HPC深梁典型的破坏形态如图3所示.除深梁BF2-3-1外，其余混杂纤维HPC深梁均表现为首先在跨中出现竖向弯曲裂缝，裂缝高度随荷载增加而稳步增长，随后在跨中附近出现新的弯曲裂缝.当荷载增大到接近深梁斜截面开裂荷载时，竖向裂缝发展缓慢，继续增大荷载时，部分弯曲裂缝斜向集中力与加载点方向发展，同时在深梁支座部位沿加载点方向出现斜裂缝，少数试件则是在支座和加载点方向的中间部位出现斜裂缝.随着荷载的进一步增大，深梁弯曲裂缝继续缓慢增长，支座和加载点连线方向的斜裂缝继续发展，同时有新的细小斜裂缝出现.当荷载达到斜截面极限承载力时，劈裂破坏的深梁斜裂缝向上延伸至接近集中荷载作用点处，向下延伸到支座处，跨越斜裂缝的钢纤维和聚丙烯纤维拔出或拉断，斜裂缝迅速开展形成临界斜裂缝直至破坏；斜压破坏的深梁则继续出现一些与支座和加载点连线方向大致平行的斜裂缝，直至混凝土被压碎而破坏.图3混杂纤维HPC深梁破坏形态
Fig.3Failure mode of hybrid fiber reinforced
HPC deep beams2.2应变分析
2.2.1混凝土及纵筋应变当荷载较小时，混杂纤维HPC深梁斜截面上混凝土及受拉纵筋的应变均较小，与荷载近似呈线性关系，混杂纤维HPC深梁钢筋应变比对比深梁增长的更为缓慢.斜裂缝出现后，斜截面上混凝土的应变产生突变，受拉纵筋的应变迅速增加，破坏时一般都能屈服.与普通HPC对比深梁相比，混杂纤维HPC有腹筋深梁破坏时纵筋应变有所增大，无腹筋深梁的纵筋应变减小.原因是混杂纤维的掺入使得深梁在纵筋屈服后还能承担较长时间的荷载，改善了深梁的变形性能，因而破坏时纵筋应变有所增加.而无腹筋深梁掺入混杂纤维后破坏形态由劈裂破坏变为斜压破坏，斜压破坏是由于混凝土的压溃所致，使得纵筋应变有所减小.
2.2.2水平及竖向分布钢筋应变实测得到的深梁水平分布钢筋的荷载应变关系如图4所示.从加载到出现斜裂缝之前，水平分布钢筋应变很小.斜裂缝出现后，水平分布钢筋应变迅速增加，破坏时受拉区水平分布钢筋一般都能屈图4水平分布钢筋荷载应变关系
Fig.4Relationship between load and strain of
web horizontal reinforcement服.与对比深梁C-1相比，深梁BF1-3-2水平分布钢筋的应变随荷载的发展明显减缓，深梁C-1破坏时水平分布钢筋SP1的应变为0，SP2的应变为4 610 με；而深梁BF2-2-3破坏时水平分布钢筋SP1的应变为-702 με，SP2的应变为2 250 με.原因是裂缝间的混杂纤维承担了一部分拉力，减小了水平分布钢筋承担的拉力所致.实测得到深梁竖向分布钢筋的荷载-应变关系如图5所示.从加载到出现斜裂缝之前，竖向分布钢筋应变很小.斜裂缝出现后，深梁C-1中穿越斜裂缝的竖向分布钢筋应变迅速增加，破坏时受拉区竖向分图5竖向分布钢筋荷载应变关系
Fig.5Relationship between load and strain of
web vertical reinforcement布钢筋一般都能屈服，并且竖向分布钢筋应变一般都小于水平分布钢筋应变，说明水平分布钢筋的作用大于竖向分布钢筋.与对比深梁C-1相比，深梁BF1-3-2及深梁BF2-2-3竖向分布钢筋的应变随荷载的发展明显减缓，而且开裂后竖向分布钢筋的应变均低于深梁C-1.原因是裂缝间的混杂纤维承担了一部分拉力，减小了竖向分布钢筋承担的拉力所致.2.3荷载-挠度关系根据试验结果，图6给出了部分混杂纤维HPC深梁及其对比深梁荷载-挠度曲线.从开始加载到第一条斜裂缝出现以前，荷载-挠度曲线近似呈线弹性关系.开裂前拉力主要由混凝土承担，钢纤维和聚丙烯纤维承担的份额很少.早期微裂缝一旦出现，开裂处混凝土就失去了承担拉力的能力，跨越微裂缝的钢纤维和聚丙烯纤维开始发挥作用，早期主要是聚丙烯纤维发挥作用，此后钢纤维承担拉力的份额逐渐提高.由于混杂纤维增强了深梁的整体抗拉能力，使得深梁斜截面初裂荷载得到提高.深梁宏观斜裂缝出现后，斜裂缝处混凝土退出工作，拉力主要由弹性模量高的钢纤维承担，聚丙烯纤维承担拉力的份额减少.由图6可见，混杂纤维的掺入使得无腹筋深梁和有腹筋深梁的极限承载能力显著提高，刚度明显增大，而且荷载-挠度曲线的下降段比对比梁平缓，提高了深梁的剪切延性.图6荷载-挠度关系曲线
Fig.6Relationship between load and deflection2.4剪切初裂强度及抗剪极限强度由表2可知，无腹筋深梁BF1-2-1及DF2-3-2与对比深梁C-2相比，剪切初裂强度分别提高了5.6%和34.9%，平均提高了20.3%，抗剪极限强度分别提高了15.6%和18.8%，平均提高了17.2%；有腹筋深梁BF1-3-2及BF2-2-3与对比深梁C-1相比，剪切初裂强度分别提高了56.3%和83.8%，平均提高了70.1%，抗剪极限强度分别提高了32.5 %和35.2 %，平均提高了33.9%.3结语a. 混杂纤维HPC深梁的受剪破坏形态有劈裂破坏和斜压破坏两种模式， HPC无腹筋深梁中混杂掺入钢纤维和聚丙烯纤维后，可使深梁受剪破坏形态由劈裂破坏变为斜压破坏.b. 混杂纤维的掺入可使深梁剪切刚度明显增大，水平及竖向分布钢筋应变明显减小，而且深梁荷载-挠度曲线的下降段更为平缓，剪切延性有所提高.c. 混杂掺入适量的钢纤维及聚丙烯纤维，可使无腹筋深梁剪切初裂强度平均提高20.3%，抗剪极限强度平均提高17.2%；有筋深梁剪切初裂强度平均提高70.1%，抗剪极限强度平均提高33.9%.
致谢本研究得到了湖北省教育厅和武汉工程大学的经费资助，在此表示诚挚的谢意，同时还要感谢武汉大学工程结构中心在试验过程中提供的帮助.